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方快天然氣鍋爐在各大行業(yè)均有應(yīng)用，國家級(jí)辦事機(jī)關(guān)、大型商場(chǎng)及集中住宅區(qū)，以及如達(dá)利、伊利、中石化、APEC會(huì)議（2014年）等大型企業(yè)及國際會(huì)議，都有方快鍋爐的身影。

方快天然氣鍋爐在各大行業(yè)均有應(yīng)用，國家級(jí)辦事機(jī)關(guān)、大型商場(chǎng)及集中住宅

方快天然氣鍋爐在各大行業(yè)均有應(yīng)用，國家級(jí)辦事機(jī)關(guān)、大型商場(chǎng)及集中住宅區(qū)，以及如達(dá)利、伊利、中石化、APEC會(huì)議（2014年）等大型企業(yè)及國際會(huì)議，都有方快鍋爐的身影。

鍋爐安裝的“防爆門”，有何作用現(xiàn)在市場(chǎng)上的鍋爐大部分以燃?xì)狻?/h3>

鍋爐安裝的“防爆門”，有何作用現(xiàn)在市場(chǎng)上的鍋爐大部分以燃?xì)?、燃油、生物質(zhì)、電等為主要燃料，燃煤鍋爐由于其污染危害程度較大而逐漸被更改或替換掉。一般來說，鍋爐正常運(yùn)行時(shí)不會(huì)產(chǎn)生爆炸，但若是由于在點(diǎn)火或運(yùn)行中操作不當(dāng)，就可能引起爐膛或尾部煙道發(fā)生爆炸或二次燃燒，造成嚴(yán)重危險(xiǎn)影響。此時(shí)“防爆門”的作用就體現(xiàn)出來，當(dāng)爐膛或煙道發(fā)生輕度爆燃時(shí)，爐體內(nèi)壓力漸漸升高，當(dāng)高于一定值時(shí)通過防爆門可以自行開啟泄壓裝置，避免危險(xiǎn)擴(kuò)大化，保證鍋爐及爐墻的整體安全，更重要的是保障鍋爐操作人員的生命安全。目前鍋爐所用防爆門有爆破膜式和旋啟式兩種。旋啟式防爆門大多安置于燃燒室的爐墻上。按其安裝位置可分為傾斜式和垂直式，由門框、門蓋和鉸鏈等構(gòu)件組成。門蓋和門框多用鑄鐵制成圓形或方形，其相互接觸面寬度一般為3～5mm，并保證嚴(yán)密無縫。門蓋內(nèi)面涂有耐熱混凝土，其厚度需要根據(jù)限制壓力數(shù)值，經(jīng)過計(jì)算或試驗(yàn)來確定。當(dāng)爐膛或煙道內(nèi)發(fā)生氣體爆炸時(shí)，門蓋即自動(dòng)繞軸開啟泄壓，然后再自行關(guān)閉。防爆門的密封壓力由門蓋傾斜角度（一般不超過30°）產(chǎn)生的向下壓力或由重錘的重量獲得。爆破膜式防爆門大多裝置于煙道上，由爆破膜和夾緊裝置組成。爆破膜一般由石棉、鋁和不銹鋼等金屬薄板制成。當(dāng)爐膛或煙道內(nèi)發(fā)生爆炸時(shí)，產(chǎn)生的氣體沖擊波壓力使爆破膜破壞時(shí)，起到泄壓作用，爆破膜式防爆門一旦作用以后，就不會(huì)自行復(fù)位，而必須打開夾緊裝置重新放置爆破膜。注意事項(xiàng)1、防爆門一般裝置在燃油燃?xì)?2噸輕油蒸汽鍋爐多少錢爐膛側(cè)面爐墻上或爐膛出口煙道頂部的位置。2、防爆門應(yīng)裝在不致威脅操作人員安全的地方，并設(shè)有泄壓導(dǎo)向管，其附近不得存放易燃易爆物品，高度最好不低于2米。3、活動(dòng)防爆門需要定期進(jìn)行手動(dòng)試驗(yàn)檢查，以防銹死。

鍋爐軟化水設(shè)備出水不合格，都有什么原因？1、鍋爐軟化水設(shè)備的定

鍋爐軟化水設(shè)備出水不合格，都有什么原因？1、鍋爐軟化水設(shè)備的定義：鍋爐軟化水設(shè)備是針對(duì)鍋爐長(zhǎng)垢而推出的一種原水預(yù)處理裝置，去處原水中的鈣、鎂離子以及導(dǎo)致鍋爐長(zhǎng)垢的原素。2、鍋爐軟化水設(shè)備工作原理：由于水的硬度主要由鈣、鎂形成及表示，故一般采用陽離子交換樹脂(軟水器)，將水中C2+、Mg2+（形成水垢的主要成份）置換出來，隨著樹脂內(nèi)Ca2+、Mg2+的增加，樹脂去除Ca2+、Mg2+的效能逐漸降低。當(dāng)樹脂吸收一定量的鈣鎂離子之后，就必須進(jìn)行再生，再生過程就是用鹽箱中的食鹽水沖洗樹脂層，把樹脂上的硬度離子在置換出來，隨再生廢液排出罐外，樹脂就又恢復(fù)了軟化交換功能。由于水的硬度主要由鈣、鎂形成及表示由于水的硬度主要由鈣、鎂形成及表示鈉離子交換軟化處理的原理是將原水通過鈉型陽離子交換樹脂，使水中的硬度成分Ca2+、Mg2+與樹脂中的Na+相交換，從而吸附水中的Ca2+、Mg2+，使水得到軟化。硬水轉(zhuǎn)換軟化水的化學(xué)方程式：鈣的去除：CaCO3+2NaCl=CaCl2+Na2CO3鎂的去除：MgCO3+2NaCl=MgCl2+Na2CO33、鍋爐軟化水設(shè)備控制閥類型：<1>、半自動(dòng)（手動(dòng)）控制閥<2>、全自動(dòng)流量型控制閥<3>、全自動(dòng)時(shí)間型控制閥4、鍋爐軟化水設(shè)備軟水硬度超標(biāo)的原因分析鍋爐軟化水設(shè)備軟水硬度超標(biāo)的原因分析:1、在軟水設(shè)備的取樣口檢測(cè)是合格的，但軟水箱中的水硬度超標(biāo)，造成此現(xiàn)象的原因如下：A、再生周期設(shè)定過大，或流量計(jì)故障造成的計(jì)量不準(zhǔn)，使樹脂本該再生時(shí)未能及時(shí)再生，致使超標(biāo)水注入軟水箱。B、正洗時(shí)間偏短，使本應(yīng)在正洗中被沖掉的廢鹽水被部分地帶到軟水箱中。C、給水水壓不穩(wěn)引發(fā)的鹽箱補(bǔ)水過少，吸鹽過少，正洗不足，其中任何一項(xiàng)都可造成該次再生后出水硬度超標(biāo)，影響軟水箱水質(zhì)。D、在鹽箱中的鹽很少時(shí)，未能及時(shí)添加，造成某次再生的效果不佳。E、操作不當(dāng)，在某次再生過程中關(guān)閉給水閥。以上錯(cuò)誤中任何一項(xiàng)均可造成短時(shí)間大量超標(biāo)水注水軟水箱，需要合格軟水長(zhǎng)時(shí)間稀釋超標(biāo)水才可使軟水箱中的水重新達(dá)標(biāo)。鍋爐軟化水設(shè)備軟水硬度超標(biāo)的原因分析:在軟水設(shè)備的取樣口多次檢測(cè)，均不合格，將此情況分為新裝軟水設(shè)備初次試水硬度超標(biāo)及在用軟水設(shè)備硬度超標(biāo)分別討論：A、新裝軟水設(shè)備初次試水硬度超標(biāo)的原因：a中心管與控制閥交接處的O形密封圈未形成密封，此時(shí)應(yīng)檢查：l.中心管的長(zhǎng)度是否夠，外徑是否符合要求2.是否忘記裝O形密封圈3.O形密封圈是否破損b中心管上破損，有裂紋。c給水TDS值與樹脂層高度比值過大。d給水TDS值與樹脂交換容量的比值過大。e進(jìn)出水口接反。B在用軟水設(shè)備軟水硬度超標(biāo)的原因：a給水TDS值與樹脂層高度或樹脂交換容量的比值過大。與新樹脂初次試水相比，在用軟水設(shè)備對(duì)給水TDS值要求更嚴(yán)格，當(dāng)樹脂層高度為1.5米，總硬度為13mmol/L，給水TDS值≥900mg/L時(shí)，確保軟水硬度≤0.03mmol/L將會(huì)比較困難。b樹脂中毒，老化引起的樹脂交換容量降低。由此種原因引起的軟水硬度超標(biāo)是一漸進(jìn)過程，不是突然出現(xiàn)的明顯超標(biāo)。c鹽箱中的鹽量過少。當(dāng)鹽箱中水量正常，而鹽的高度不及水的高度的1/3時(shí)，在吸鹽步驟的中后期吸上的鹽水很可能不飽和，致使經(jīng)射流器稀釋后的鹽水濃度低于再生要求，影響再生效果。d鹽箱中的總水量過少，我們的經(jīng)驗(yàn)是樹脂罐中每100L樹脂，所需鹽箱中的水量約為35-40L，過多低于這一標(biāo)準(zhǔn)將會(huì)引發(fā)再生不充分。e吸鹽水太慢，在正常的時(shí)間內(nèi)，不能吸入足夠的鹽水，其原因如下：l給水壓力過低2上下布水中泥沙等雜物堵塞嚴(yán)重3廢水軟管變形、折彎等引發(fā)的排廢水不暢4樹脂層內(nèi)雜質(zhì)太多5吸鹽管路上有泄漏點(diǎn)，使空氣被吸入6射流器中有異物7空氣逆止閥失靈，提前關(guān)閉或被堵塞8射流器選型偏小鍋爐軟化水設(shè)備軟水硬度超標(biāo)的原因分析:樹脂罐中有大量氣體存在，該氣體可能來自于給水中帶氣，或慢洗過程空氣逆止閥關(guān)閉不嚴(yán)。f未使用大粒無碘鹽。g控制閥內(nèi)部漏硬：一般的控制閥內(nèi)部漏硬時(shí)，往往會(huì)出現(xiàn)軟水口與廢水口同時(shí)出水，但對(duì)于64D或74A系列，可能會(huì)通過陶瓷動(dòng)片上的小孔形成內(nèi)漏，如果是此種內(nèi)漏，處于正沖洗位置，可在廢水口檢測(cè)到合格軟水，但轉(zhuǎn)入運(yùn)行位置后，軟水硬度超標(biāo)。

為應(yīng)對(duì)燃煤工業(yè)鍋爐日益嚴(yán)苛的排放標(biāo)準(zhǔn),提出了一種新型低NOx旋流燃燒器,將煤粉預(yù)燃與燃燒器空氣分級(jí)、爐膛空氣分級(jí)進(jìn)行耦合,通過改變?nèi)紵到y(tǒng)的配風(fēng)布置對(duì)煤粉預(yù)燃燃燒狀態(tài)進(jìn)行調(diào)整,研究了一次風(fēng)率、內(nèi)外二次風(fēng)率、外二次風(fēng)入射方式、循環(huán)風(fēng)率和燃盡風(fēng)率對(duì)NOx排放特性的影響.結(jié)果表明:在試驗(yàn)工況下當(dāng)一次風(fēng)率從15.4％提高到28.7％,預(yù)燃室內(nèi)氧氣濃度增大,一次風(fēng)攜帶的氧氣可直接將煤粉熱解釋放揮發(fā)分中合氮化合物HCN、NH3等中的N氧化為NO,NOx生成量由284.4mg/m3逐漸增至326.7mg/m3.當(dāng)內(nèi)外二次風(fēng)率比由0.46增大到1.4,NOx排放濃度先下降后上升;由于內(nèi)二次風(fēng)量影響預(yù)燃室內(nèi)過量空氣系數(shù)和湍動(dòng)強(qiáng)度,外二次風(fēng)量影響爐膛內(nèi)部主燃區(qū)煤粉發(fā)生燃燒反應(yīng)的湍動(dòng)混合強(qiáng)度,在二次空氣配比變化的綜合作用下,內(nèi)外二次風(fēng)率比為1.0時(shí),NOx排放值最低為211.2mg/m3.隨著外二次風(fēng)內(nèi)部入射風(fēng)量與端面入射風(fēng)量比值由0增大到4.56,NOx生成濃度先下降后上升;由預(yù)燃室端面入射的外二次空氣射流邊界較長(zhǎng),主燃區(qū)相對(duì)較大,燃燒整體較為均衡,而從預(yù)燃室內(nèi)部入射的外二次風(fēng)促進(jìn)了預(yù)燃室出口氣粉混合物在爐膛內(nèi)與助燃空氣的混合;當(dāng)外二次風(fēng)內(nèi)部、端面射流風(fēng)率比為0.25時(shí),煤粉在預(yù)燃室出口區(qū)域的湍動(dòng)強(qiáng)度提高,在局部還原性氣氛下,NOx生成濃度有最低值230.9mg/m3.當(dāng)循環(huán)風(fēng)率從0增大到30.6％時(shí),內(nèi)外二次風(fēng)中氧氣濃度降低,預(yù)燃室和爐膛主燃區(qū)還原性氣氛增強(qiáng),揮發(fā)分中含氮化合物HCN、NH3等中的N遷移形成N2的概率增加,NOx排放量由250.7mg/m3逐漸降低到221.1mg/m3.隨著燃盡風(fēng)率由O提高到29％,NOx排放值先減小后增大;燃盡風(fēng)率提高時(shí)二次風(fēng)率隨之降低,內(nèi)外二次風(fēng)湍動(dòng)擴(kuò)散能力減弱,主燃區(qū)還原性氣氛增強(qiáng);燃盡風(fēng)率進(jìn)一步提高使得主燃區(qū)氧量不足,燃盡區(qū)氧化性氛圍較強(qiáng),大量焦炭和含氮化合物在燃盡區(qū)發(fā)生氧化反應(yīng),導(dǎo)致NOx生成量增加;當(dāng)燃盡風(fēng)率為19.6％時(shí),NOx生成值最低為253.5mg/m3.整體上,當(dāng)一次風(fēng)率為17％～19％,內(nèi)外二次風(fēng)率比為0.8～1.0,外二次風(fēng)由預(yù)燃室端面入射,循環(huán)風(fēng)率為15％～20％,燃盡風(fēng)率為19％～22％時(shí),NOx排放值為212～231mg/m3,相比試驗(yàn)工況下最大NOx排放量下降29％～35％。

結(jié)論：

方快天然氣鍋爐在各大行業(yè)均有應(yīng)用，國家級(jí)辦事機(jī)關(guān)、大型商場(chǎng)及集中住宅區(qū)，以及如達(dá)利、伊利、中石化、APEC會(huì)議（2014年）等大型企業(yè)及國際會(huì)議，都有方快鍋爐的身影。鍋爐安裝的“防爆門”，有何作用現(xiàn)在市場(chǎng)上的鍋爐大部分以燃?xì)?、燃油、生物質(zhì)、電等為主要燃料，燃煤鍋爐由于其污染危害程度較大而逐漸被更改或替換掉。鍋爐軟化水設(shè)備出水不合格，都有什么原因？1、鍋爐軟化水設(shè)備的定義：鍋爐軟化水設(shè)備是針對(duì)鍋爐長(zhǎng)垢而推出的一種原水預(yù)處理裝置，去處原水中的鈣、鎂離子以及導(dǎo)致鍋爐長(zhǎng)垢的原素。為應(yīng)對(duì)燃煤工業(yè)鍋爐日益嚴(yán)苛的排放標(biāo)準(zhǔn),提出了一種新型低NOx旋流燃燒器,將煤粉預(yù)燃與燃燒器空氣分級(jí)、爐膛空氣分級(jí)進(jìn)行耦合,通過改變?nèi)紵到y(tǒng)的配風(fēng)布置對(duì)煤粉預(yù)燃燃燒狀態(tài)進(jìn)行調(diào)整,研究了一次風(fēng)率、內(nèi)外二次風(fēng)率、外二次風(fēng)入射方式、循環(huán)風(fēng)率和燃盡風(fēng)率對(duì)NOx排放特性的影響.結(jié)果表明:在試驗(yàn)工況下當(dāng)一次風(fēng)率從15.4％提高到28.7％,預(yù)燃室內(nèi)氧氣濃度增大,一次風(fēng)攜帶的氧氣可直接將煤粉熱解釋放揮發(fā)分中合氮化合物HCN、NH3等中的N氧化為NO,NOx生成量由284.4mg/m3逐漸增至326.7mg/m3.當(dāng)內(nèi)外二次風(fēng)率比由0.46增大到1.4,NOx排放濃度先下降后上升;由于內(nèi)二次風(fēng)量影響預(yù)燃室內(nèi)過量空氣系數(shù)和湍動(dòng)強(qiáng)度,外二次風(fēng)量影響爐膛內(nèi)部主燃區(qū)煤粉發(fā)生燃燒反應(yīng)的湍動(dòng)混合強(qiáng)度,在二次空氣配比變化的綜合作用下,內(nèi)外二次風(fēng)率比為1.0時(shí),NOx排放值最低為211.2mg/m3.隨著外二次風(fēng)內(nèi)部入射風(fēng)量與端面入射風(fēng)量比值由0增大到4.56,NOx生成濃度先下降后上升;由預(yù)燃室端面入射的外二次空氣射流邊界較長(zhǎng),主燃區(qū)相對(duì)較大,燃燒整體較為均衡,而從預(yù)燃室內(nèi)部入射的外二次風(fēng)促進(jìn)了預(yù)燃室出口氣粉混合物在爐膛內(nèi)與助燃空氣的混合;當(dāng)外二次風(fēng)內(nèi)部、端面射流風(fēng)率比為0.25時(shí),煤粉在預(yù)燃室出口區(qū)域的湍動(dòng)強(qiáng)度提高,在局部還原性氣氛下,NOx生成濃度有最低值230.9mg/m3.當(dāng)循環(huán)風(fēng)率從0增大到30.6％時(shí),內(nèi)外二次風(fēng)中氧氣濃度降低,預(yù)燃室和爐膛主燃區(qū)還原性氣氛增強(qiáng),揮發(fā)分中含氮化合物HCN、NH3等中的N遷移形成N2的概率增加,NOx排放量由250.7mg/m3逐漸降低到221.1mg/m3.隨著燃盡風(fēng)率由O提高到29％,NOx排放值先減小后增大;燃盡風(fēng)率提高時(shí)二次風(fēng)率隨之降低,內(nèi)外二次風(fēng)湍動(dòng)擴(kuò)散能力減弱,主燃區(qū)還原性氣氛增強(qiáng);燃盡風(fēng)率進(jìn)一步提高使得主燃區(qū)氧量不足,燃盡區(qū)氧化性氛圍較強(qiáng),大量焦炭和含氮化合物在燃盡區(qū)發(fā)生氧化反應(yīng),導(dǎo)致NOx生成量增加;當(dāng)燃盡風(fēng)率為19.6％時(shí),NOx生成值最低為253.5mg/m3.整體上,當(dāng)一次風(fēng)率為17％～19％,內(nèi)外二次風(fēng)率比為0.8～1.0,外二次風(fēng)由預(yù)燃室端面入射,循環(huán)風(fēng)率為15％～20％,燃盡風(fēng)率為19％～22％時(shí),NOx排放值為212～231mg/m3,相比試驗(yàn)工況下最大NOx排放量下降29％～35％。