燃?xì)忮仩t溫度 方快鍋爐重工不斷優(yōu)化安全報(bào)警系統(tǒng)系統(tǒng)

導(dǎo)讀：

方快鍋爐生產(chǎn)的冷凝鍋爐屢獲鍋爐“十大排名品牌”的美譽(yù)。讓我們一起來了解一下方快冷凝鍋爐的優(yōu)勢(shì)與特點(diǎn)。1.爐膛容積大，燃料燃燒更完全，避免出現(xiàn)不完全燃燒的情況，造成資源浪費(fèi)。2.鍋爐內(nèi)有10余個(gè)監(jiān)測(cè)探頭，一旦發(fā)生異常會(huì)立即啟動(dòng)警報(bào)系統(tǒng)，及時(shí)提醒司爐工檢查鍋爐狀態(tài)。3.智能化PLC可控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)鍋爐快

方快鍋爐生產(chǎn)的冷凝鍋爐屢獲鍋爐“十大排名品牌”的美譽(yù)

方快鍋爐生產(chǎn)的冷凝鍋爐屢獲鍋爐“十大排名品牌”的美譽(yù)。讓我們一起來了解一下方快冷凝鍋爐的優(yōu)勢(shì)與特點(diǎn)。1.爐膛容積大，燃料燃燒更完全，避免出現(xiàn)不完全燃燒的情況，造成資源浪費(fèi)。2.鍋爐內(nèi)有10余個(gè)監(jiān)測(cè)探頭，一旦發(fā)生異常會(huì)立即啟動(dòng)警報(bào)系統(tǒng)，及時(shí)提醒司爐工檢查鍋爐狀態(tài)。3.智能化PLC可控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)鍋爐快速啟停。通過在操作界面上的提示，可以完成啟動(dòng)、調(diào)節(jié)和停運(yùn)等操作。

隨著我國對(duì)大氣污染物排放監(jiān)管力度的日益嚴(yán)格,NOx控制技術(shù)已廣泛應(yīng)用于

隨著我國對(duì)大氣污染物排放監(jiān)管力度的日益嚴(yán)格,NOx控制技術(shù)已廣泛應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的各個(gè)領(lǐng)域.作為一種直接、簡(jiǎn)便的NOx排放控制技術(shù),富氧空氣燃燒技術(shù)已經(jīng)出現(xiàn)在燃?xì)忮仩t溫度和內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)等行業(yè),然而在燃煤鍋爐行業(yè)中卻鮮有應(yīng)用.為了驗(yàn)證富氧空氣燃燒技術(shù)在煤粉工業(yè)鍋爐中的NOx減排效果,筆者以神府煙煤作為燃料,利用兩段式滴管爐試驗(yàn)系統(tǒng)模擬煤粉在鍋爐內(nèi)燃燒的實(shí)際情況,采用熱態(tài)試驗(yàn)方法,研究了煙煤富氧空氣分級(jí)燃燒的NOx排放特性,并與單級(jí)供風(fēng)、空氣分級(jí)燃燒2種燃燒方式下的NOx排放情況進(jìn)行對(duì)比.考察了主燃區(qū)溫度、二次風(fēng)配比(以主燃區(qū)過量氧氣系數(shù)表示)、二次風(fēng)氧濃度等關(guān)鍵因素對(duì)NOx排放的影響.結(jié)果表明:富氧空氣分級(jí)燃燒的NOx排放顯著低于單級(jí)供風(fēng)燃燒,同時(shí)也低于空氣分級(jí)燃燒的NOx排放.主燃區(qū)溫度為1300～1500℃時(shí),富氧空氣分級(jí)燃燒的NOx排放減少比例比分級(jí)配風(fēng)燃燒提高了6～12個(gè)百分點(diǎn);富氧空氣分級(jí)燃燒條件下,隨主燃區(qū)溫度升高,煤粉燃燒更加充分,燃料中N元素分解成NHi、HCN等大量中間產(chǎn)物,使主燃區(qū)氣氛的還原性增強(qiáng),被還原的NOx比例增加.因此,NOx排放降低且NOx排放減少比例呈現(xiàn)上升趨勢(shì);富氧空氣分級(jí)燃燒的二次風(fēng)配比對(duì)NOx排放具有顯著影響,隨著主燃區(qū)過量氧氣系數(shù)的升高,NOx排放均呈現(xiàn)先降低后升高的趨勢(shì).因此存在最佳二次風(fēng)配比,使NOx排放濃度最低.主燃區(qū)溫度為1300℃時(shí),最佳主燃區(qū)過量氧氣系數(shù)約為0.58;主燃區(qū)溫度為1500℃時(shí),最佳主燃區(qū)過量氧氣系數(shù)約為0.55;在主燃區(qū)過量空氣系數(shù)給定的條件下,提高二次風(fēng)氧濃度可以延長(zhǎng)煤粉顆粒在主燃區(qū)的停留時(shí)間,并在煤粉顆粒表面形成局部富氧環(huán)境,促進(jìn)煤粉充分燃燒,從而增強(qiáng)主燃區(qū)氣氛的還原性,降低NOx的生成.因此,當(dāng)二次風(fēng)氧濃度為21％～31％時(shí),NOx排放隨二次風(fēng)氧含量的升高而降低.隨著二次風(fēng)氧濃度的逐漸升高,NOx排放的降低趨勢(shì)逐漸放緩。

隨著循環(huán)流化床(CFB)鍋爐容量及蒸汽參數(shù)的大幅提升,鍋

隨著循環(huán)流化床(CFB)鍋爐容量及蒸汽參數(shù)的大幅提升,鍋爐高溫受熱面材料已達(dá)到現(xiàn)有最高水平,實(shí)際運(yùn)行中高溫受熱面管屏汽溫偏差特性直接關(guān)乎機(jī)組的安全可靠性.為準(zhǔn)確獲得超(超)臨界CFB鍋爐屏式高溫受熱面管屏的汽溫偏差特性,在一臺(tái)350MW超臨界CFB鍋爐上開展了實(shí)爐測(cè)量試驗(yàn),通過在鍋爐2種類型的屏式高溫受熱面管屏上加裝全屏壁溫監(jiān)測(cè)點(diǎn),獲得了滿負(fù)荷工況下屏式高溫受熱面同屏管間汽溫偏差及其分布均勻性,在實(shí)爐試驗(yàn)的基礎(chǔ)上針對(duì)性地進(jìn)行設(shè)備改造.結(jié)果表明:爐內(nèi)屏式高溫受熱面客觀上存在同屏管間汽溫偏差,汽溫偏差最大值可達(dá)60℃以上;屏式高溫受熱面近壁側(cè)和向火側(cè)敷設(shè)耐磨耐火材料的管屏管壁溫度明顯低于中央?yún)^(qū)域,相比于屏式高溫過熱器,屏式高溫再熱器汽溫偏差最大值增加了約40℃;傳統(tǒng)的屏式高溫受熱面間隔布置的壁溫監(jiān)測(cè)點(diǎn)已無法準(zhǔn)確獲得同屏管間最高壁溫值,屏式高溫再熱器布置的壁溫監(jiān)測(cè)點(diǎn)代表性不足的問題更突出,需根據(jù)屏寬、屏高進(jìn)行布置位置優(yōu)化,尤其是在屏式高溫受熱面向火側(cè)的管屏(向火側(cè)最外側(cè)管子向內(nèi)第4～17根管)上布置更多壁溫監(jiān)測(cè)點(diǎn);通過分屏設(shè)計(jì)、耐磨耐火材料敷設(shè)高度優(yōu)化等措施,可有效控制屏式高溫受熱面汽溫偏差及分布均勻性,優(yōu)化后屏式高溫過熱器全屏汽溫偏差最大值為24℃(其中近壁側(cè)分屏汽溫偏差最大值為16℃),汽溫偏差的標(biāo)準(zhǔn)差為6.2℃,而屏式高溫再熱器全屏汽溫偏差最大值為50℃(其中近壁側(cè)分屏汽溫偏差最大值為21℃),汽溫偏差標(biāo)準(zhǔn)差為14.5℃。

如果將鍋爐爐膛的形狀視為接近某種棱柱形，就可以粗略地認(rèn)為爐膛體積與其線尺寸的三次方成正比，而爐膛的壁面積則與其線尺寸的平方成正比。因此，隨著鍋爐容量的增大，爐膛體積的增大要比爐膛壁面積增大快。這樣，大容量鍋爐的爐膛壁面積比小容量鍋爐的爐膛壁面積相對(duì)減少。

那么，鍋爐若是進(jìn)行‘“煤改氣”，會(huì)給用戶帶來哪些好處呢？

結(jié)論：

方快鍋爐生產(chǎn)的冷凝鍋爐屢獲鍋爐“十大排名品牌”的美譽(yù)。隨著我國對(duì)大氣污染物排放監(jiān)管力度的日益嚴(yán)格,NOx控制技術(shù)已廣泛應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的各個(gè)領(lǐng)域.作為一種直接、簡(jiǎn)便的NOx排放控制技術(shù),富氧空氣燃燒技術(shù)已經(jīng)出現(xiàn)在燃?xì)忮仩t和內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)等行業(yè),然而在燃煤鍋爐行業(yè)中卻鮮有應(yīng)用.為了驗(yàn)證富氧空氣燃燒技術(shù)在煤粉工業(yè)鍋爐中的NOx減排效果,筆者以神府煙煤作為燃料,利用兩段式滴管爐試驗(yàn)系統(tǒng)模擬煤粉在鍋爐內(nèi)燃燒的實(shí)際情況,采用熱態(tài)試驗(yàn)方法,研究了煙煤富氧空氣分級(jí)燃燒的NOx排放特性,并與單級(jí)供風(fēng)、空氣分級(jí)燃燒2種燃燒方式下的NOx排放情況進(jìn)行對(duì)比.考察了主燃區(qū)溫度、二次風(fēng)配比(以主燃區(qū)過量氧氣系數(shù)表示)、二次風(fēng)氧濃度等關(guān)鍵因素對(duì)NOx排放的影響.結(jié)果表明:富氧空氣分級(jí)燃燒的NOx排放顯著低于單級(jí)供風(fēng)燃燒,同時(shí)也低于空氣分級(jí)燃燒的NOx排放.主燃區(qū)溫度為1300～1500℃時(shí),富氧空氣分級(jí)燃燒的NOx排放減少比例比分級(jí)配風(fēng)燃燒提高了6～12個(gè)百分點(diǎn);富氧空氣分級(jí)燃燒條件下,隨主燃區(qū)溫度升高,煤粉燃燒更加充分,燃料中N元素分解成NHi、HCN等大量中間產(chǎn)物,使主燃區(qū)氣氛的還原性增強(qiáng),被還原的NOx比例增加.因此,NOx排放降低且NOx排放減少比例呈現(xiàn)上升趨勢(shì);富氧空氣分級(jí)燃燒的二次風(fēng)配比對(duì)NOx排放具有顯著影響,隨著主燃區(qū)過量氧氣系數(shù)的升高,NOx排放均呈現(xiàn)先降低后升高的趨勢(shì).因此存在最佳二次風(fēng)配比,使NOx排放濃度最低.主燃區(qū)溫度為1300℃時(shí),最佳主燃區(qū)過量氧氣系數(shù)約為0.58;主燃區(qū)溫度為1500℃時(shí),最佳主燃區(qū)過量氧氣系數(shù)約為0.55;在主燃區(qū)過量空氣系數(shù)給定的條件下,提高二次風(fēng)氧濃度可以延長(zhǎng)煤粉顆粒在主燃區(qū)的停留時(shí)間,并在煤粉顆粒表面形成局部富氧環(huán)境,促進(jìn)煤粉充分燃燒,從而增強(qiáng)主燃區(qū)氣氛的還原性,降低NOx的生成.因此,當(dāng)二次風(fēng)氧濃度為21％～31％時(shí),NOx排放隨二次風(fēng)氧含量的升高而降低.隨著二次風(fēng)氧濃度的逐漸升高,NOx排放的降低趨勢(shì)逐漸放緩。隨著循環(huán)流化床(CFB)鍋爐容量及蒸汽參數(shù)的大幅提升,鍋爐高溫受熱面材料已達(dá)到現(xiàn)有最高水平,實(shí)際運(yùn)行中高溫受熱面管屏汽溫偏差特性直接關(guān)乎機(jī)組的安全可靠性.為準(zhǔn)確獲得超(超)臨界CFB鍋爐屏式高溫受熱面管屏的汽溫偏差特性,在一臺(tái)350MW超臨界CFB鍋爐上開展了實(shí)爐測(cè)量試驗(yàn),通過在鍋爐2種類型的屏式高溫受熱面管屏上加裝全屏壁溫監(jiān)測(cè)點(diǎn),獲得了滿負(fù)荷工況下屏式高溫受熱面同屏管間汽溫偏差及其分布均勻性,在實(shí)爐試驗(yàn)的基礎(chǔ)上針對(duì)性地進(jìn)行設(shè)備改造.結(jié)果表明:爐內(nèi)屏式高溫受熱面客觀上存在同屏管間汽溫偏差,汽溫偏差最大值可達(dá)60℃以上;屏式高溫受熱面近壁側(cè)和向火側(cè)敷設(shè)耐磨耐火材料的管屏管壁溫度明顯低于中央?yún)^(qū)域,相比于屏式高溫過熱器,屏式高溫再熱器汽溫偏差最大值增加了約40℃;傳統(tǒng)的屏式高溫受熱面間隔布置的壁溫監(jiān)測(cè)點(diǎn)已無法準(zhǔn)確獲得同屏管間最高壁溫值,屏式高溫再熱器布置的壁溫監(jiān)測(cè)點(diǎn)代表性不足的問題更突出,需根據(jù)屏寬、屏高進(jìn)行布置位置優(yōu)化,尤其是在屏式高溫受熱面向火側(cè)的管屏(向火側(cè)最外側(cè)管子向內(nèi)第4～17根管)上布置更多壁溫監(jiān)測(cè)點(diǎn);通過分屏設(shè)計(jì)、耐磨耐火材料敷設(shè)高度優(yōu)化等措施,可有效控制屏式高溫受熱面汽溫偏差及分布均勻性,優(yōu)化后屏式高溫過熱器全屏汽溫偏差最大值為24℃(其中近壁側(cè)分屏汽溫偏差最大值為16℃),汽溫偏差的標(biāo)準(zhǔn)差為6.2℃,而屏式高溫再熱器全屏汽溫偏差最大值為50℃(其中近壁側(cè)分屏汽溫偏差最大值為21℃),汽溫偏差標(biāo)準(zhǔn)差為14.5℃。如果將鍋爐爐膛的形狀視為接近某種棱柱形，就可以粗略地認(rèn)為爐膛體積與其線尺寸的三次方成正比，而爐膛的壁面積則與其線尺寸的平方成正比。