燃?xì)忮仩t技術(shù)培訓(xùn)計劃方案 大大減少燃料燃燒飛灰量

試驗采用掃描電鏡和透射電鏡觀察了ALLOY617B焊態(tài)和熱處理態(tài)2種焊接接頭的微觀組織.試驗結(jié)果表明:焊態(tài)試樣為奧氏體組織,晶界無析出相;熱處理態(tài)試樣為奧氏體組織,晶界析出塊狀析出相,晶內(nèi)析出少量細(xì)小的球形析出相和細(xì)小的針狀析出相,衍射斑點標(biāo)定表明,晶界塊狀的析出相為M23C6相,晶內(nèi)球形的析出相為γ'相,晶內(nèi)細(xì)小的針狀析出相為M23C6。

燃?xì)忮仩t技術(shù)培訓(xùn)計劃方案熱效率分析和注意事項1、燃?xì)忮仩t熱效率鍋爐熱效率測試方法有兩種：正平衡測試方法和反平衡測試方法。鍋爐正平衡效率只能整體反映出鍋爐的運行效率的高低，是否達到鍋爐設(shè)計效率，鍋爐的具體熱損失產(chǎn)生在什么地方并不能通過正平衡效率測試結(jié)果反映出來。鍋爐反平衡效率的計算能比較清晰的反映出影響鍋爐運行效率的原因，通過對反平衡效率測試結(jié)果、數(shù)據(jù)的分析，能對鍋爐的熱效率提高提出解決措施和建議。本文采用反平衡效率測試方法對燃?xì)忮仩t的熱效率進行測試，根據(jù)TSGG0003-2010《工業(yè)鍋爐能效測試與評價規(guī)則》，鍋爐運行工況熱效率簡單測試結(jié)果按照公式(1)計算：ηj=100-(q2+q3+q4+q5+q6)(1)式中：ηj―熱效率q2―排煙熱損失q3―氣體未完全燃燒熱損失q4―固體未完全燃燒熱損失q5―散熱損失q6―燃料物理熱損失燃?xì)忮仩t所用燃料為氣體，燃料不存在固體未完全燃燒熱損失，故q4為0。燃料燃燒后的含灰量很小，q6可忽略不計，因此，降低燃?xì)忮仩t熱損失的因素就由排煙熱損失q2、氣體未完全燃燒熱損失q3、散熱損失q5決定。本文使用ecomJ2KN型煙氣分析儀測試煙氣成分，將測試數(shù)據(jù)導(dǎo)入工業(yè)鍋爐能效測試計算與管理平臺對比。從上可知，影響鍋爐熱效率主要是排煙熱損失q2，其次是散熱損失q5。未完全燃燒熱損失q3鍋爐間相差最小;排煙熱損失q2相差最大，部分鍋爐排煙熱損失高達20.61%如10#鍋爐;過量空氣系數(shù)αpy相差也較大，最高達4.03;排煙溫度tpy相差同樣較大，最高為206.00℃。2、注意事項：1)嚴(yán)格控制水垢層;2)控制好空燃比;3)定時對鍋爐清理;4)加大節(jié)能設(shè)備的使用。綜上所述，燃?xì)忮仩t熱效率主要與q2、q3以及q5有關(guān)，在鍋爐使用過程中要時刻注意以上參數(shù)相關(guān)問題，這樣鍋爐才能實現(xiàn)高效率的運行，達到節(jié)能減排目的。

煤質(zhì)常規(guī)分析指標(biāo)與燃燒特性參數(shù)的綜合運用有利于指導(dǎo)電廠的優(yōu)化運行.對81個煤樣進行了熱重分析實驗并獲得燃燒特性參數(shù),利用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立基于煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)的燃燒特性參數(shù)預(yù)測模型,并通過相關(guān)性分析、遺傳算法和多次預(yù)測取平均的方法對模型進行優(yōu)化.結(jié)果表明:優(yōu)化建立的著火穩(wěn)燃特性指數(shù)(Rw)預(yù)測模型的擬合度(R2)為0.957,10個預(yù)測樣品的平均絕對誤差(MAE)為0.15;燃盡特性指數(shù)(Rj)預(yù)測模型的Rz為0.938,MAE為1.17.在生產(chǎn)現(xiàn)場利用常規(guī)分析快速預(yù)測煤粉的燃燒特性。

顯熱：對呈固態(tài)、液態(tài)或氣態(tài)的物質(zhì)加熱，它的形態(tài)不變時，把熱量加進去，物質(zhì)的溫度升高，加入熱量的多少在溫度上能顯示出來，在不改變物質(zhì)形態(tài)的前提下引起溫度變化的熱量稱為顯熱。

1、水管式鍋爐

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